软弱下卧层地基承载力验算

第一篇：软弱下卧层地基承载力验算

一、设计资料

1.工程信息 工程名称： **工程 基础编号： J-1 2.基础类型 矩形基础

3.基础参数 基础尺寸： b×l=2000×2000mm2 基础埋深：d =1.20m 荷载： Fk = 700.00kN

地下水位埋深： 1.90m

4.计算参数 设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称 “基础规范”

基础宽度承载力修正系数： 1.0 5.地质参数

地质资料参数表序号 土层名称 重度kN/m3 模量Es 厚度(m)深度(m)承载力(kPa)1 填土

18.00 7.50 0.70 0.70

100.0 2 粉质粘土 18.00 7.50 1.80 2.50 3 淤泥质土 17.5 2.5 4.50 7.00 二、计算步骤

1.计算基础底面的附加压力 基础自重和其上的土重为：

Gk=rgAd=20×2.00×2.00×1.20=96.00 kN 基础底面平均压力为： pk=（Fk+Gk）/A =（700.00+96.00）/（2.00×2.00）= 199.00 kPa 基础底面自重压力为：

pc=gm1d= 18.00×1.20= 21.60 kPa

上式中 gm1为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度

gm1=(18.00×0.70+18.00×0.50)/(0.70+0.50) =21.60/1.20=18.00kN/m3 基础底面的附加压力为：

p0= pk-pc= 199.00-21.60= 177.40 kPa 2.计算软弱下卧层顶面处的附加压力

附加压力按扩散角计算 Es1/Es2 = 7.50/2.50 = 3.00 z/b = 1.30/2.00 = 0.65

Es1为上层土压缩模量，Es2为下层土压缩模量； z为基础底面至软弱下卧层顶面的距离； b为矩形基础底边的宽度；

查“基础规范”表5.2.7，得q=23°； 由“基础规范”式5.2.7-3，得

pz = lb(pk-pc)/((b+2ztanq)(l+2ztanq))= 2.00×2.00×(199.00-21.60)/((2.00+2×1.30×tan 的自重压力

pcz= gmd= 15.60×2.50= 39.00 kPa

上式中 gm为软弱下卧层顶面标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度

gm=

（

18.00×0.70+18.00×1.20+8.00×0.60

）

/

（0.70+1.20+0.60）

= 39.00/2.50 = 15.60 kN/m3 4.根据“基础规范”5.2.4条计算软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值

23°)×(2.00+2×1.30×tan

23°))=

709.60/（3.10363×3.10363）= 73.67 kPa 3.计算软弱下卧层顶面处

fa = fak+ndrm(d0.5)

= 115.20 kPa d为软弱下卧层顶面距地面的距离。即所计算层的顶面距地面的距离。这不是一个死值。规范上所说的“基础埋置深度”即指所计算层的顶面距地面的距离。

5.结论

由“基础规范”式5.2.7-1，得 pz+pcz = 73.67+39.00 = 112.67 kPa 软弱下卧层地基承载力满足要求！ 第二篇：下封层施工方案

热沥青封层施工方案 1、工程设计概况

根据浏阳市永社公路路面大修工程设计图纸，水泥稳定碎石基层施工完成路面养生后应及时喷洒热沥青封层，封层采用热沥青单层表处，总厚度控制为1mm。

热沥青单层表处主要作用为封闭基层表面，防止因水泥混凝土面层孔隙大而造成水下渗，使路面结构层形成早期破坏。

2、热沥青封层施工计划

根据设计图纸要求，热沥青封层具体喷洒时间在水泥稳定砂基层碾压成型7d后表面变干燥，硬化的情况下喷洒。、施工方案

（1）、采用沥青洒布车撒布，在路肩边以及个别未撒布到的地方采用手工洒布机撒布的施工方案。

（2）、人工配合小型农用车撒布覆盖石子。 （3）、钢轮压路机碾压。

（4）、待监理单位验收达到设计要求后才可开放交通。、施工方法

（1）、清扫基层：在浇洒前，用吹风机将基层面清扫干净，使基层矿料大部分外露，并保持干燥。对有坑槽.不平整的路段先修补和整平，若基层整体强度不足，则先予补强。

（2）、浇洒沥青：洒布沥青材料的气温不应低于10℃，风速适度。浓雾或下雨不施工。喷洒采用压力沥青洒布车，先调节洒油嘴高

度，使同一基层点同时接受两个油嘴的油量。洒布沥青时，保持稳定的速度和洒量，以保证均匀洒布。

（3）、喷洒温度：液体石油沥青和乳化沥青在正常温度下洒布，如气温较低，稠度较大的可适当加温。

（4）、喷洒：施工前及时报监理工程师批准。喷洒超量或漏洒或少洒的地方予纠正。按施工技术规范要求的方法喷洒，粘层沥青在铺筑覆盖层之前24h内洒布或涂刷。

（5）、养护：当出现泛油等情况时，按指定用量补撒吸附沥青材料，如透层被完全吸收无法与面层粘结时，在沥青路面摊铺前补撒一次。养护期间，不开放交通。浇洒沥青后，严禁除沥青混合料运输车外的其他车辆、行人通过。

5、计划投入的施工机械 （1）主要施工机械 A、沥青洒布车1辆 B、吹风机1台 C、20T光轮压路机 （2）主要检测仪器 A、沥青针入度仪1台 B、沥青延伸度仪1台 C、沥青软化点仪1台 D、标准筛（方孔）1套 6、机械操作注意事项

⑴工作前对洒布机进行全面检查，尤其连接部位，看是否有松动，各仪表指示是否正常。

⑵沥青洒布机在工作时，严禁使用喷燃系统，满载行驶时，要避免紧急

制动。

⑶因沥青冷凝而使沥青泵不能正常运转时，必须用喷灯加热泵，使沥青熔化，待泵转动灵活后再工作，严禁强行工作。

⑷粉料撒布机在工作前应根据撒布宽度和厚度调整好行驶速度和

布料速度，确保撒布质量。

7、文明施工

保证施工现场组织有序、内部管理严密、有条不紊。

施工现场实行标识管理、挂牌施工，所有工作人员必须穿着反光安全背心。管理人员佩戴胸卡。

工地施工人员及管理人员不允许穿拖鞋。 8、环保措施

要保证工作面清洁，干净。

做好工程范围内的清洁工作，对路边交通设施等进行必要的覆盖保护。废弃沥青应集中掩埋，避免对周围环境造成污染。 第三篇：下封层试验段总结

204国道灌云南段改扩建工程施工项目 （G204GY-SG2标） 改性乳化沥青下封层 首件总结 编 制： 崔智敏 复 核：薛 峰 审 批：陶建军

南 通 路 桥 工 程 有 限 公 司 204国道灌云南段项目经理部 二零一七年四月十四日

沥青砼路面下封层试铺总结 一、概况

204国道灌云南段改扩建工程施工项目G204GY-SG2标沥青路面改性乳化沥青下封层的施工于2017年4月13日开始：

时间：上午10:00开始-12：30结束（下封层两油两料方案） 下午12:00开始-17：30结束（透层+下封层方案）天气情况：晴微风

气温25℃

施工桩号：K521+000-K521+300左幅主线（下封层两油两料方案）K521+300-K521+600左幅主线（透层+下封层方案）长度：

300m+300m 下封层两油两料方案：根据设计图纸及技术服务单位相关要求，乳化沥青洒布量为0.6-0.8kg/m2（1.2-1.6），集料洒布量为5-6方/1000m2，采用两油两石进行施工，第一层洒布量0.7油+2方米砂+第二层洒布量0.5油+3方米砂。

透层+下封层方案：乳化沥青透层洒布量为0.5-0.7kg/m2（1.0-1.4），下封层洒布量为0.6-0.8kg/m2（1.2-1.6），集料洒布量为5-6方/1000m2，采用透层+下封层进行施工，第一层洒布量1.0油+第二层洒布量1.2油+5方米砂。

二、施工前准备工作

1、对试铺段水稳基层顶高程、横坡、宽度等进行复测。 2、对水稳基层顶进行彻底的清扫，现场施工时采用手推式鼓风机辅以人工进行。现场以手摸无明显浮尘为准，保证下封层和水稳基层粘结牢固。

3、按照设计要求30m/道对水稳基层进行预切缝，切完后清理缝中泥浆干净然后灌热沥青并贴抗裂贴。

4、按照设计图纸要求，如果基层表面干燥，则洒水是表面湿润，打开路基标面的孔洞和降低粉尘。

三、下封层施工 下封层两油两料方案：

1、采用乳化沥青洒布车喷洒乳化沥青，第一遍乳化沥青喷洒量约为0.7kg/m2。同时撒布第一层集料，集料用量按2m3/1000m2控制。第一遍撒时不宜过多，以不粘轮为准。局部有多余或缺料，现场安排人工清理，找补。

2、按照第一遍同样的方法在第一层集料表面喷洒第二遍乳化沥青，用量为0.5kg/m2；同步洒布第二层集料，用量为3m3/1000m2，洒完后用胶轮碾压密实。

透层+下封层方案：

1、采用乳化沥青洒布车喷洒乳化沥青透层，透层喷洒量约为1.0kg/m2。局部有多余或缺料，现场安排人工清理，找补。

2、因试验段要求，在洒布透层后4小时后（正常施工需提前一天

洒布透层油），采用同步封层车施工下封层，喷洒第二遍乳化沥青，用量为1.2kg/m2；同步洒布集料，用量为5m3/1000m2，洒完后用胶轮碾压密实。

两种施工工艺的效果对比 四、施工中需特别注意事项

1、特别注意加强路缘石的保护防止污染。

2、取芯检测应提前进行，如时间来不及，在取芯检测后应及时安排人员对洞口浮浆用水冲洗。不然遗留下来的表面浮浆会影响下封层质量。

3、加强对抗裂贴的保护，在透层油洒布前，拟采用扫地车装米砂送至抗裂贴一端，在洒布透层油后，采用人工先将抗裂贴表面洒布一侧随时，防止洒布车倒车时车轮对抗裂贴的粘结。

4、对局部因碎石出料口堵塞，产生的条带现象应及时用人工配合扫把补洒均匀。

五、结论

结合2017年4月14日总监办实验室和项目部工地实验室检测的各项指标，项目部根据设计图纸要求及技术服务单位指导意见两种方案施工的下封层均能达到技术指标，对比两种方案，经项目部结合业主单位、监理单位的综合意见后，按照设计图纸要求选择透层+下封层。 第四篇：浅谈刚性基础下局部软弱地基处理及施工

浅谈刚性基础下局部软弱地基段的处理及施工

在低层或多层房屋刚性基础（条形基础）施工中，出现局部软弱地基现象时有发生。采用本文下述方法处理简捷而稳妥。

一、小片石夯挤法强化地基

当基底持力层软土的地基承载力特征值≤原设计地基承载力特征值的20%时，采用此方法。本法适用除粉沙土层以外的任何土层地基。特别适用于基底下0.5~1.2米松密不一的杂填土层。

（一）、当基槽挖到基底标高后，选用150~250mm的小片石，小面朝下，呈梅花型分层多层布置，用直立式打夯机分层多遍挤密夯实，直到最后几夯小片石下沉量很小为止。从而强化地基持力层的均

匀、密实度，减少变形，提高地基承载力。

（二）、当无机械夯实条件时，采用人工夯实亦可。其夯重不得小于50公斤，落锤高度不小于0.6米，最后几夯贯入度不得大于10毫米。

（三）、小片石夯入软土层中，挤密力度可深达0.5~0.8米。提高地基承载力20~30%。

二、加大软弱地基段基础的底宽和埋置深度。

当局部软土层的地基承载力特征值＜原设计地基承载力特征值的20%以上时，采用实测软土层的工程特性指标，经计算后，加大底宽或埋置深度处理。

例：某墙下条形砼基础，原设计基础底面处的平均压力F=280kpa/M,基础埋深1.5M,地基土为一般粘性土（r=18.5kn/ m3 e=0.50,IL=0.0，Ip=8）,其承载力特征值为fak=350kpa。基底以上土的加权平均重度rm=18kn/m3。砖墙宽b=0.24m,基础设计宽b1=b2=0.35m。高H1=0.2m。

在该墙轴线基底持力层有一段软弱粉质粘土层（实测：r=18.5kn/ m3 e=0.80,IL=1，Ip=5）,其承载力特征值经查表得fak=150kpa（小于设计地基承载力特征值40%）。基底以上土的加权平均重度rm=18kn/m3。依据以上实测软土层的工程特性指标计算结果如下：

1、础类型及计算 基础类型：刚性基础 剖面: 2、依据规范

《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）

3、几何数据及材料特性 计算所得尺寸：

B1=b2 = 700(mm), B = 240(mm)

H1 = 600(mm)《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002） 4、荷载数据

1．作用在基础顶部的基本组合荷载(每沿米范围内的荷载)竖向荷载F = 280.00kN 土自重G = 56.70kN My = 0.00kN Vx = 0.00kN 2．作用在基础底部的弯矩设计值

绕y轴弯矩: M0y = My + Vx * h = 0.00 +(0.00)*0.60 = 0.00kN*m

5、修正地基承载力

计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）fa = fak ＋ ηb*γ*(b－3)＋ ηd*γm*(d－0.5)

(式5.2.4)式中：fak = 150.00 kPa ηb = 0.50，ηd = 2.00 γ = 18.50 kN/m

3γm = 18.00 kN/m3

b = 1.00 m，d = 1.50 m 如果 b ＜ 3m，按 b = 3m, 如果 b > 6m，按 b = 6m 如果 d ＜ 0.5m，按 d = 0.5m fa = fak ＋ ηb*γ*(b－3)＋ ηd*γm*(d－0.5)

= 150.00 + 0.50*18.50*(3.00-3.00)+ 2.00*18.00*(1.50-0.50) = 186.00 kPa 修正后的地基承载力特征值 fa = 186.00 kPa 6、轴心荷载作用下地基承载力验算

pk =(Fk＋Gk)/A 其中：A = 1.00 * 1.40 = 1.40m 2Fk = F/Ks = 280.00/1.35 = 207.41kN Gk = G/1.35 = 56.70/1.35 = 42.00kN

pk =(Fk＋Gk)/A =(207.41 ＋ 42.00)/ 1.40 = 178.15 kPa ≤fa, 满足要求

7、刚性基础放大角验算 计算公式：

按《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）下列公式验算： Ho ≥（b-b0）/2tanα (8.1.2)混凝土刚性基础宽高比：

pk = 178.15 kPa ≤ 200 kPa tanα = 1.00(b-b0)/(2 * tanα)=(1.40-0.24)/(2*1.00)= 0.58 m ≤ h = 0.60 m 满足要求！

可见基础宽度由原设计0.7m加宽到1.4m，以确保上部荷载对地

基承载力的要求；基础厚度由原设计0.2m增加到0.6m，以满足刚性基础对刚性角的要求。

第五篇：论文：软弱地基下基坑钢板桩设计

软弱地基下钢板桩支护设计 （廖昭 朱春来）

摘要：作为深基坑支护方式的一种，钢板桩支护具有不受场地限制、安全环保经济、施工速度快、止水效果好等一系列优点，在众多岩土工程中得到广泛应用。本文以广中江高速公路第TJ12合同段番中大桥P6承台钢板桩支护设计为例，分析了在覆盖层较厚的软弱地基环境下钢板桩支护设计的技术要点，对钢板桩受力计算及设计要点及进行了介绍，可为类似工程提供借鉴。

关键词：钢板桩；软弱地基；设计要点；受力计算 1、工程概况 1.1 承台概况

广中江高速公路第TJ12合同段番中大桥P6承台位于广州市番禺区洪奇沥水道东岸河提内侧，承台为方形带圆倒角承台。承台长宽高为9.1m9.1m4m，承台顶标高+0.418m，原地面标高为+1.0m。该标段征地红线范围较窄，承台两侧为鱼塘塘基，顺桥向靠江侧为河堤。由于场地受限，无法采用放坡开挖，则考虑采用钢板桩支护后垂直开挖。1.2 地质条件

该项目路线地处珠江三角洲海陆交互沉积平原，该地区河堤纵横，地表水系发达，岸上桥址位置则多为鱼塘，淤泥覆盖层厚度较大，厚约14m～27m，局部含较多砂粒或呈淤泥质粉细砂、淤泥质亚粘土。

番中大桥P6位置地质情况从上至下依次为18m淤泥，2.3m粉质黏土，强风化花岗岩，中风化花岗岩。从地勘情况来看，承台基坑开挖深度（拟开挖4.8m）及钢板桩打入深度（拟采用15m钢板桩）均未超出淤泥层。地勘资料显示该处淤泥重度为1.7kN/m，内摩擦角为13。

32、钢板桩设计 2.1 围堰尺寸拟定

本着安全可靠、经济适用、施工方便的原则来拟定钢板桩围堰的结构尺寸。首先根据现场测量给出的原始地面标高，计算出承台底距原地方4.582m，封底混凝土厚度设计为20cm，因此开挖深度拟定4.8m。

承台长宽为9.1m9.1m，考虑模板施工位置，承台边距钢板桩围堰侧壁应满足一定施工距离，因此钢板桩围堰尺寸拟定为12m12m。在考虑该尺寸时需注意钢板桩截面形式及围檩材料截面的高度，计算承台模板与钢板桩壁之间的施工距离时应扣除钢板桩有效高度及围檩材料截面高度。

图2-1 钢板桩有效高度示意 2.2 钢板桩型号及支撑形式选择

支撑是为减少钢板桩桩身内力，抵抗围堰外部荷载的主要构造。支撑主要由围檩和对称、斜撑或者锚杆构成。围檩一般由型钢紧贴钢板桩，并连成整体，形成闭合框架。为减少围檩型钢的跨度，可以在围檩之间设置对称、斜撑或者锚杆。钢板桩简化计算方法按支撑层数分为无锚（悬臂）、单锚（一道支撑）及多锚（两道及两道以上支撑）三种。

根据施工经验和工程实际情况，该承台采用一次浇筑为宜，因此为避免围檩支撑与承台钢筋混凝土空间位置冲突，在钢板桩围堰顶口高出承台30cm位置设置一道围檩支撑较为合适。因此钢板桩入土深度按单锚式钢板桩计算。（1）荷载计算

考虑距基坑边缘1.5m处有车辆荷载q30kN/m2，当土的内摩擦角为13，被动土压力系数k1.3。

1.5q=30kN/m2R0RCyq0C4.8AyeAheAqAeAheAqSxtP0Se-(e +e)pAhAqOepeAeAq

图2-2 钢板桩压力分布图 13yq1.5tg2452.37m

2被动土压力系数：KPtg45主动土压力系数：Katg4522131.58 2130.63m 2基坑底处主动土压力压强：eArhKa174.80.6351.41kN/m2 基坑底处车辆荷载产生

的压强：eAqqKa300.6318.9kN/m 基坑底处合压强：PbeAeAq51.4118.970.31kN/m（2）y值计算

y为板桩上压强为零的点距基坑底的距离，即图上S点到A点的距离。在S点处板桩的被动土压力等于板桩墙后的主动土压力，即：

2rKKPyPbrKay yPb70.312.90m

rKKPKa171.31.580.63（3）按等值梁法计算钢板桩最大弯矩及支反力

单锚深埋钢板桩可以视为上端为简支，下端为固定支承，采用等值梁法计算较为简便。其基本原理如图2-3所示。梁CD一端为简支（支点为C点），另一端为固定端（D点），正负弯矩在S点发生转变。取梁CS段，并于C点设一自由支承形成CS梁，则该梁上的弯矩值不变，此CS梁即为CD梁上CS段的等值梁。而该梁正负弯矩发生转变的S点即为钢板桩上土压力等于零的点，支点C即为单锚钢板桩顶端支撑作用点。

CSDC图2-3 等值梁法示意图 D

按简支梁计算等值梁的C点及S两支点反力（R0和P0），C点弯矩为0，即

MC0

P0hy212111heAy(yh)eA(yqh)hyqeAq 32232112.914.8251.412.9(4.8)51.414.822.37218.9232P03128.49kN

4.82.9

垂直于钢板桩方向合力为0 Q0

R0P0R01hyeAhyqeAq

214.82.951.414.82.3718.9128.49115.37kN 2（4）计算钢板桩最小入土深度t

根据P0和前端被动土压力对板桩底部（O点）的力矩相等

P0rKKpKa6x2 x6P06128.495.64m 171.31.580.63rKKpKa

最小入土深度t0yx5.642.98.54m 实际入土深度T1.1t01.18.549.39m

板桩总长LhT9.394.814.19m，拟用15m长拉森钢板桩。（5）钢板桩截面选择

板桩所受弯矩最大值处剪力为零，设剪力为零处距板桩顶为x，则： R012xrKaxyqqKa0

21115.37170.63x2300.63x2.370 整理得：

x3.53x29.910 2x3.98

12xxyqMmaxR0xrxKaqKa232

13.983.982.37115.373.98173.9820.63170.63338.02kNm322

采用符合日标JIS A 5528拉森Ⅳ型钢板桩，材料为SY295，屈服强度f295N/mm2，截面系数W2270cm，取2倍安全系数。30.74Mmax0.74338.021031f110.2MPaf147.5MPa

W227010622.3 围檩及支撑持验算

双拼工40围檩32工40围檩工40斜撑20040 28=1120地面线480400P6承台外轮廓线11430.0-3.5821200150020φ400钢管十字撑A砂浆垫层P6承台基坑底钢板桩A120020045钢板桩平面图A-A

图2-4 围檩及内支撑示意图

围檩及支撑的设计尽量考虑采用施工现场现有材料，该钢板桩支护的围檩及内支撑布置形式如图2-4所示：矩形围檩采用双拼工40型钢倒置紧贴钢板桩壁，每个倒角布置一道双拼工40斜撑，十字对称采用φ400钢管。

采用有限元软件miads civil对围檩及内支撑进行实体建模。模型中将围檩4个角点进行DZ、RX及RY方向上的约束（Z方向为垂直与地面），土压力加载示意如图2-5所示，内力计算结果如图2-6及图

2-7所示：围檩为轴心受压构件，最大弯矩在钢管十字撑支撑位置，为160.6kN/m，最大轴力为452.1kN；钢管十字撑考虑自重，为轴心受压构件，最大轴力为480.1kN。

图2-5 围檩及内支撑荷载示意图 图2-6 围檩及内支撑弯矩图 图2-7 围檩及内支撑轴力图 （1）双拼工40围檩验算

双拼工40计算参数：截面面积A=172.2cm2，截面模数W=2180 cm3，截面回转半径i=15.8cm，屈服强度fy=235MPa，f=170MPa，弹性模量E=200GPa，计算长度l11.6m。根据受力图得知围檩均布荷载q115.37kN/m。

长

细

比

l116073.42

i13.9NA

式

中

，

mMmax452.1160.6114.68MPaf215MPa

452.1N0.73172.21.05218010.8W10.8'3325.6NEfy235

—回转半径，； 73.42，根据《钢结构设计规范》附表C-2查得稳定系数=0.73。m —等效弯矩系数，m0.650.35M11。M2 —与截面模量对应的截面塑性发展系数，=1.05，；

'2222'

—

参

数

，

NEEA/1.13.14200000/(1.173.42)3325.6kN； NE

（2）φ400钢管十字对撑稳定性验算

十字对撑采用400钢管。截面面积A=111.12cm2，考虑自重q=87.2kg/m，回转半径i=13.9cm，截面

模量W=1067.8cm3，屈服强度fy=215MPa，f=170MPa。 长

细

比

l116083.45

i13.9187.211602NmMmax480.1878.6MPaf215MPa480.1A0.67111.12N1.151067.8510.8W10.8'2536.11NE

式中，

—回转半径，fy235； 83.45，根据《钢结构设计规范》附表

C-2查得稳定系数=0.67。m —等效弯矩系数，无横向荷载和端弯矩时m1。

 —与截面模量对应的截面塑性发展系数，=1.15，； '2222' 语

目前广中江高速公路番中大桥2个P6承台均已施工完成，钢板桩顶口及围檩变形量较小，支护结构安全得以验证。在软弱地基下的钢板桩支护设计过程中需注意以下几点：

1.等值梁法是钢板桩支护计算中比较安全的方法，结果偏于保守，适用于工程数量不多，规模较小的钢板桩支护计算。

2.通过过程计算可以发现土的内摩擦角对计算结果影响非常大，土的内摩擦角值一般由工程地质勘查报告提供，如果地勘点距施工地点距离较远或者周围地勘点较少导致报告所给出的值参考价值不大可再进行第二次勘查测定。

3.对于土层有变化的时候可取钢板桩深度范围内的土层参数加权平均值。

4.在钢板桩设计过程中一般还应对开挖至一定深度后还未施工围檩及支撑时的工况进行验算，该基坑开挖1m后完成围檩及支撑施工，再继续开挖至设计标高，该施工方法偏于安全。

5.基坑尺寸和围檩设计一定要对施工空间位置进行充分考虑，特别是基坑宽度、围檩及支撑的布置位置、材料高度，以避免钢板桩支护施工完成后永久结构物施工空间不足。

参考文献

[1] 中华人民共和国住房和城乡建设部.GB50017—2003钢结构设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2003.[2] 中国建筑科学研究院.JGJ 120-2012建筑基坑支护技术规程[S].北京：中国建筑工业出版社，2012.[3] 中华人民共和国交通部.JTG D60-2004 公路桥涵设计通用规范[S].北京：人民交通出版社，2004.[4] 江正荣.建筑施工计算手册[M].北京：中国建筑工业出版社，2001.[5] 张宏亮.U型钢板桩的冷

—

参

数

，

NEEA/1.13.14200000/(1.183.45)2536.11kN； NE3、结

弯性能[J].材料科学与工程学报，2011.[6] 左光恒.钢板桩围堰的设计与施工[J].西部探矿工程，2010.