高炉采用密闭循环冷却水技术的节水研究

冶金能源　Ｖｏ１．３Ｏ　Ｎｏ．１　５６　ＥＮＥＲＧＹ　ＦＯＲ　ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＩＣＡＬ　ＩＮＤＵＳＴＲＹ　Ｊａｎ．２０１１　高炉采用密闭循环冷却水技术的节水研究　马彦珍　赵世杰　范剑冰。　（１．包钢集团公司生产部，２．包钢集团公司给水厂，　３．包钢建安集团新发净水药剂有限公司）　摘要对比了包钢密闭式与敞开式高炉循环冷却水系统工艺、循环水量、补水量的差别，　介绍了投产以来的水质管理过程。通过两次挂片试验证明采用现阶段提出的水质管理指标，　能保证循环水系统水质稳定。密闭式同敞开式系统相比，年节水１７１．３６万ｍ’，年节电　７５０．６９万元，同时提高了水的重复利用率循环率。　关键词　高炉循环水系统密闭式敞开式节能节水　Ｗａｔｅｒ　ｓａｖｉｎｇ　ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｏｎ　ｂｌａｓｔ　ｆｕｒｎａｃｅｓ　ａｄｏｐｔｉｎｇ　ａｉｒｔｉｇｈｔ　ｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇ　ｃｏｏｌｉｎｇ　ｗａｔｅｒ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ　Ｍａ　Ｙａｎｚｈｅｎ　Ｚｈａｏ　Ｓｈｉｊｉｅ　Ｆａｎ　Ｊｉａｌ１ｂｉｎｇ。　．　（１．Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ　Ｄｅｐｔ．ｏｆ　Ｂａｏｔｏｕ　Ｓｔｅｅｌ（Ｇｒｏｕｐ）Ｃｏ．，　２．Ｗａｔｅｒ　Ｓｕｐｐｌｙ　Ｐｌａｎｔ　ｏｆ　Ｂａｏｔｏｕ　Ｓｔｅｅｌ（Ｇｒｏｕｐ）Ｃｏ．，　３．Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ　Ｃｏ．ｏｆ　Ｂａｏｔｏｕ　Ｓｔｅｅｌ（Ｇｒｏｕｐ）Ｃｏ．）　Ａｂｓｔｒａｃｔ　Ｔｈｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｓ　ｏｆ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ，ｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇ　ｗａｔｅｒ　ｖｏｌｕｍｅ　ａｎｄ　ｗａｔｅｒ　ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｉｔｙ　ｆｏｒ　ａｉｒ－　ｔｉｇｈｔ　ａｎｄ　ｏｐｅｎ　ｂｌａｓｔ　ｆｕｒｎａｃｅ　ｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇ　ｃｏｏｌｉｎｇ　ｗａｔｅｒ　ｓｙｓｔｅｍ　ｗｅｒｅ　ｃｏｍｐａｒｅｄ．Ｔｈｅ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｏｆ　ｗａｔｅｒ　ｕｑａｌｉｔｙ　ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ　ｓｉｎｃｅ　ｉｔ　ｗａｓ　ｐｕｔ　ｉｎｔｏ　ｏｐｅｒａｉｔｏｎ　ｓａ　ｗｅｌｌ　ｗａｓ　ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ．Ｔｈｅ　ｔｗｏ　ｈａｎ￣ｎｇ　ｐｉｅｃｅ　ｔｅｓｔｓ　ｈａｖｅ　ｐｒｏｖｅｎ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｗａｔｅｒ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｏｆ　ｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇ　ｗａｔｅｒ　ｓｙｓｔｅｍ　ｃｏｕｌｄ　ｂｅ　ｋｅｐｔ　ｓｔａｂｌｅ　ｂｙ　ａｄｏｐｔｉｎｇ　ｗａｔｅｒ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ　ｔａｒｇｅｔ．Ｃｏｍｐａｒｅｄ　ｗｉｔｈ　ａｄｏｐｔｉｎｇ　ｏｐｅｎ　ｓｙｓｔｅｍ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ，ｔｈｅ　ｗａｔｅｒ　ａｎｄ　ｅｌｅｃｔｒｉｃｉｔｙ　ｃｏｕｌｄ　ｂｅ　ｓａｖｅｄ　１．７１３６　ｍｉｌｌｉｏｎ　ｍ　ａｎｄ　７．５０６９　ｍｉｌｌｉｏｎ　ｙｕａｎ　ａｎｎｕａｌｌｙ　ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ　ｂｙ　ａｄｏｐｔｉｎｇ　ａｉｒｔｉｇｈｔ　ｓｙｓｔｅｍ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ．Ｍｅａｎｗｈｉｌｅ，ｔｈｅ　ｒｅｐｅａｔｉｎｇ　ｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ　ｆａｃｔｏｒ　ａｓ　ｗｅｌｌ　ａｓ　ｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇ　ｒａｔｅ　ｏｆ　ｗａｔｅｒ　ｃｏｕｌｄ　ｂｅ　ｉｍｐｒｏｖｅｄ．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ　ｂｌａｓｔ　ｆｕｍａｅｅ　ｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇ　ｗａｔｅｒ　ｓｙｓｔｅｍ　ａｉｒｔｉｇｈｔ　ｏｐｅｎ　ｅｎｅｒｇｙ　ｃｏｎｓｅｒｖａｔｉｏｎ　ｗａｔｅｒ　ｃｏｎ。　ｓｅｒｖａｔｉｏｎ　包钢６号高炉是包钢第一座在炉底、炉壁和　风口冷却采用密闭循环冷却水的高炉。６号高炉　１　包钢敞开式与密闭循环冷却水工艺对比　的投产，标志着包钢循环水系统装备水平迈上了　包钢共有六座，为Ｉ号一６号高炉，其中１　一个新台阶。高炉密闭循环冷却水工艺不仅循环　号一５号高炉为敞开式循环冷却水系统，６号高　水量、补充水量低于敞开式循环冷却水工艺，节　炉采用密闭式循环冷却水系统。　省了水资源和电力资源，而且由于密闭循环冷却　１．１　敞开式循环冷却水工艺　水系统的水质采用软水密闭，水质较好，系统内　敞开式循环冷却水系统主要是循环水供水泵　结垢、腐蚀现象得到有效控制，提高了换热效　组按照高炉用水点压力的不同，分别用不同泵组　果，从而提高高炉的使用寿命。　向高炉冷却壁、炉顶、炉底及风渣口等部位供应　冷却水。温度升高的冷却回水经自流或加压送至　收稿日期：２０１０—０９～２５　冷却塔降温后，再送至高炉循环使用。在水系统　马彦珍（１９６３一　），高Ｔ；０１４０１０内蒙古包头市。　中发生腐蚀、结垢现象，通过投加缓蚀阻垢剂来　Ｖｏ１．３Ｏ　Ｎｏ．１　冶金能源　５７　Ｊａｎ．２０１ｌ　ＥＮＥＲＧＹ　ＦＯＲ　ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＩＣＡＬ　ＩＮＤＵＳＴＲＹ　减缓腐蚀、结垢现象对系统的影响　水质在冷却　降温过程中与外界接触，带入有机物、菌藻，使　冷却塔、吸水井等处菌藻滋生，产生生物污染，　通过投加杀菌剂控制菌藻滋生。　１．２密闭循环冷却水工艺　水补水泵根据膨胀罐内水位自动补充。其来源是　由五车间生产的一级反渗透产品水送至３Ｏ号泵　站内的二级反渗透装置生产二级反渗透产品水，　再补人密闭循环系统。为了解补充水对高炉炉体　普碳钢和铜材料的腐蚀情况，筛选密闭循环水系　统缓蚀性能，开展了水处理药剂缓蚀性能测定的　密闭循环冷却水系统由供高炉冷却壁、炉底　冷却循环水系统和风口二套、热风阀冷却循环水　旋转挂片实验，对Ｂ　系列水处理缓蚀剂配方　两套系统组成。　６号高炉冷却壁、炉底和风口中套、热风阀　采用独立脱盐水密闭循环冷却系统。分别由３Ｏ　号泵站１组泵和２组泵将冷却水加压供给冷却　壁、炉底和风口中套、热风阀（并联供水），使　用后的水进入脱气罐脱去水中的气体，温度升高　８￣Ｃ，热水自流至循环泵站的蒸发式空冷器降温　８￣Ｃ后，再送至高炉。在系统最高点设置膨胀罐，　起到稳定系统压力的作用。此外，６号高炉风口　小套、布料器冷却、液压站等设备仍然采用敞开　式循环冷却水。　１．３包钢敞开式与密闭循环冷却水工艺对比　对比可知，密闭循环冷却水工艺冷却设备将　回水余压、高炉回水余压在供水泵进口全部利　用，电能损耗小；冷却壁系统具有形成汽化冷却　的条件，供水安全性好；供水水温较高，能量损　失小。　但密闭循环冷却水工艺对设备装备要求高，　对水质要求高，如果水质不加以控制，存在腐蚀　的倾向。　炉体容积最大的６号高炉循环水合计小时量　为７７３６ｍ　，比炉体容积为２２００ｍ　的３号、４号　高炉循环水量少５．６６％，补充水量少５０．８７％。　与炉体容积最小的５号高炉相比，循环水量少　１５．８９％，补充水量少５３．６５％。可见高炉密闭　循环冷却水工艺循环冷却用水量少，泵组负荷　小，节约电能；补充水量可减少５０％以上，节　约水资源。　２　６号高炉密闭循环冷却系统水质控制　３Ｏ号泵站１组泵设计循环水量４３５６ｍ　／ｈ，　循环率９９．９％，补充水量４ｍ。／ｈ。２组泵设计循　环水量１６５０ｍ　／ｈ，循环率９９．９％，补充水量　１．６ｍ　／ｈ。两套供水泵组共用１套补水系统和１　套水质稳定剂的加药装置。系统缺失水量由除盐　进行评价。　２．１　水处理药剂缓蚀性能测定的旋转挂片实验　从表１中可以看出，密闭循环设计补充水的　水质非常好，接近纯水水质，它的结垢倾向几乎　不存在，但由于这种水的含盐量非常低，溶解性　非常好，如果不投加缓蚀药剂，将发生溶解性腐　蚀。在投产前期，通过考察武钢等其他钢铁公司　软水密闭循环水质，并对比一级反渗透系统产水　水质，认为６号高炉密闭循环水系统补充水采用　一级反渗透产水不仅能满足高炉密闭循环水系统　用水要求，而且可以大大降低运行成本，节约水　资源。　表１一级反渗透产水水质　序号　项目　单位　指标　备注　为验证采用一级反渗透产水做补充水是否可　行，在６号高炉投产前，测试水处理剂缓蚀性能　时，采用一级反渗透产水开展实验。　（１）试验方法及实验结果的评价标准　试验方法采用国家标准《水处理剂缓蚀性　能的测定——旋转挂片法（ＧＢ／Ｔ１８１７５—　２０００）》。实验结果的评价采用国家标准《工业　循环冷却水处理设计规范（ＧＢ５００５０—２００７）》。　腐蚀率的要求：碳钢＜０．０７５ｍｍ／ａ、铜＜　０．００５ｍｍ／ａ。　（２）旋转挂片试验条件（表２）　（３）旋转挂片试验数据　￣ａ３钢、黄铜和红铜挂片试验　ＢＪＹ一４０３的缓蚀率远低于规范中Ａ３钢的腐　冶　金　能　源　Ｖ０ｌ＿３０　Ｎｏ．１　５８　ＥＮＥＲＧＹ　ＦＯＲ　ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＩＣＡＬ　Ｉ　ＤＵＳＴＲＹ　Ｊａｎ．２０１ｌ　蚀率＜０．０７５ｍｍ／ａ，铜的腐蚀率＜０．００５ｍｍ／ａ标　表２旋转挂片试验条件　准，而且其相对缓蚀率都高于９９％以上二，ＢＪＹ一　试验水质　一绒反渗透产水　４０３能满足生产要求。　试验温艘　４０℃　②Ａ３钢和黄铜混合挂片实验　挂片旋转速度　７５一Ｊ５Ｏｒ／ｒａｉｎ　Ａ＿３钢　经确认６号高炉炉体材料为Ａ３钢和黄铜。　挂片树质　黄铜　进一步了解Ａ３钢和黄铜挂片在同一药液中的互　红铜　相影响，又进行了一组旋转挂片实验。　实验周期　７２ｈ　药剂ＢＪ＇／一４０３，投药量５００ｍｇ／Ｌ　由表３可见，Ａ３钢和黄铜挂片在同一药液　采用药剂及投药量　药剂ＢＪＹ一４０４，投药　５００ｍｇ／＇Ｌ　中的相互影响与单一挂片的差别不大，其中ＢＪＹ　药剂ＢＪＹ一４０５，投药量５００ｍｇ／Ｌ　一４０３的缓蚀效果更优。　挂片规格及农面积　挂片规格５０　Ｘ２５　ｘ５，表面积２８ｃｍ　表３　Ａ３钢和黄铜混合挂片实验　（４）实验结论　闭循环水系统按照国家有关标准开展了水质稳定　经过对循环冷却水做旋转挂片比较试验，　试验。　．　ＢＪＹ一４０３对各种材质的腐蚀速度均低于国家标　（１）实验方法　准要求．更适合做为６号高炉脱盐水的缓蚀剂，　①实验设计　它能够满足循环水站的运行要求。　实验时间：７天（１６８ｈ）。试片材质：分别　２．２运行前期的水质稳定实验　采用２０号碳钢和紫铜，尺寸均为５０×２５×（２　６号高炉投产运行前对３０号泵站１组密闭　±０．１），试片面积２８ｅｍ　。实验设计：试验一共　循环系统做药剂酸洗过程中，由于管道有大量的　有１０组，编号分别为１号～ｌ０号、每组试验挂　漏点，只能反复将管道内的酸液放空处理，造成　片３片。１号～５号为碳钢，其中１号为空白实　管道内生成大面积的Ｆｅ　Ｏ　锈斑。由于工期等问　验；６号～ｌ０号为紫铜，其中６号为空白实验。　题酸洗没有达到指标要求，在大面积的Ｆｅ：Ｏ，锈　②试验水质　斑没有被清洗去除的情况下，即开始钝化处理后　试验用水：３０号泵站１组密闭循环水系统　投人运行。通水运行后，尽管在１组密闭循环系　水质。补充水质：一级反渗透产水。试验水温　统投加ＢＪＹ一４０３缓蚀剂，但水质仍然非常不　度：４０℃。１号和６号空白试验，用一级反渗透　好。　产水；２号一５号、７号～ｌ０号为３Ｏ号泵站１组　３０号泵站２组密闭循环系统，由于工期和　密闭循环系统水。水质指标见表４。　费用等原因，没有进行酸洗、钝化处理，直接投　（２）阻垢性能测定　加ＢＪ￣一４０３缓蚀剂运行。　系统水质监测：水质试验前Ｃａ“、Ｍｇ“的　６号高炉密闭循环水系统在运行初期水质较　含量及硬度、碱度与试验终点相比略微增加，主　差，尤其是浊度达到７７ＮＴＵ，总铁达到　要原因是试验过程中部分水分蒸发，补充水为一　１７．４３ｍｇ／Ｌ。为判定水质是否会对高炉正常运行　级反渗透产水，产生盐量富集。实验终点Ｃａ　、　产生影响，对３Ｏ号泵站供６号高炉冷却水的密　Ｍｇ２　等含量均小于系统介质的容度积。　Ｖｏ１．３０　Ｎｏ．１　冶　金能源　５９　Ｊ｛１ｎ．２０１１　ＥＮ　ＥＲＧＹ　ＦＯＲ　ＭＥ　Ｉ－ＡＬＬＵＲＧＩＣＡＬ　ｌＮＤＵｓＴＲ　Ｙ　从６号高炉水处理药剂旋转挂片缓蚀试验试　控制标准（见表５）。采用标准一方面可以控制　片称重可知：试片无增莛现象，污垢热阻为零。　从上述实验数据可以判定６号高炉密闭循环系统　不会发生结垢现象。　（３）缓蚀性能测定　加药量保证水质稳定。另一方面避免了经常换水　浪费水和药剂的情况。投产以来，密闭循环水系　统的循环率达到９９．９６％，达到设计要求。　２．４系统补水量的控制及节水效果分析　６号高炉两个密闭循环冷却水系统共用一套　一试验可知，碳钢的平均腐蚀率为　０。００５１ｍｍ／ａ、缓蚀率９８．８５％；铜的平均腐蚀率　为０　００１９ｍｍ／ａ、缓蚀率９８．５％。　２．３　系统的水质控制指标　通过逐步换水明显改善了水质，长时间的运　级反渗透膜产水补充泵供给。补水是根据高炉　上设置的密闭循环冷却水膨胀罐水位信号，采用　ＰＬＣ自动控制补充泵进行。膨胀罐补一次水的容　积约为９．８ｍ　。统计６号高炉两个密闭循环冷却　水系统的补水情况，见表６。　ａｒｇ／１　行，提出了６号高炉密闭循环水系统水质指标的　表５　３０号泵站１、２组循环水系统水质标准　在正常运行情况下，１组平均每天最多补一　水余压：密闭循环冷却水工艺中，冷却后的回水　利用余压回水直接冷却设备，减少再用水泵将水　次水，有时不补水，每次补充水量为９．８ｍ　；２　组３～４天补一次水，每次补充水量为９．８ｍ　，　两个系统合计按每天补一次水计算；两个密闭循　环冷却水系统约每月换水一次，每次５００ｍ　／ｈ，　两项合计每月补水量约８０３．８ｍ　。如前所述，总　循环量合计为６８７０ｍ。／ｈ，通过计算可知，６号　高炉两个密闭循环冷却水系统的循环率达到　９９．９８％。如果６号高炉这两个系统采用开路循　加压送至冷却设备的电力消耗，年节省电费　４４３．３５万元。　（２）高炉回水余压在供水泵进口全部利用：　密闭循环冷却水工艺中，高炉回水余压在供水泵　进口全部利用，降低水泵扬程，减少水泵电力消　耗，年节省电费２２１。８６万元。　（３）减少循环水量：６号高炉密闭循环冷却　环水系统，最高循环率只能达到９７％，其月补　水量达到ｌ５．３３万ＩＴＩ　。通过对比可知每年节水　约１７１．３６万ｍ　，按照每吨澄清水１．２０元计算，　年节约水费为２０５．６３万元。　２．５系统节电效果　（１）密闭循环冷却水工艺冷却设备利用回　水系统与３号高炉敞开式循环冷却水系统相比，每　年节约电能１７４５．８１ｋＷｈ，节约电费７５０．６９万元。　３结论　（１）６号高炉密闭循环水系统的循环率能达　（下转第６２页）　冶　金６２　能源　Ｖｏ１．３０　Ｎｏ．１　．ＥＮＥＲＧＹ　ＦＯＲ　ＭＥＴＡＩ　ｌ　ＵＲＧＩＣＡＬ　ＩＮＤＵＳＴＲＹ　１ａｎ．２０１１　使用周期由３个月提高到５．２年，使企业事故率　大大降低。５年内减少对开启装置的更换次数２０　次，以每套装置５０００元计算，５年内可节省ｌＯ　２］林翔，谢永奇等．ｍｌｉｄｗｏｒｋｓ２００４基础教程［Ｍ］．　北京：清华大学出版社，２００４．　［３ｊ刘国良，刘洛麒．Ｓｏｌｉｄｗｏｒｋｓ２００６完全学习手册——　图解ＣＯＳＭＯＳＷｏｒｋｓ［Ｍ］．北京：电ｆ工业出版　社，２００６．　万余元。客观地节约＿ｒ钢铁能源，减少投入，降　低了成本，减少了维修次数和时间，从而提高了　生产效率　参考文献　［４］蔡春源．新编机械设计实用手册［Ｍ］．北京：学　苑出版社，１９９０．　［５］机械工业部．起重机设计规范［Ｍ］．北京：中国　标准出版社，１９８４．　［１］张质文　起重运输机械［Ｍ］．北京：中国铁道出　版社，１９８８．　赵艳编辑　（上接第５ｌ页）　［５］Ｐａｋ　Ｂ　Ｃ，Ｃｈｏｉ　Ｙ　Ｌ．Ｈｙｄｒｏｄｙｎａｍｉｃ　ａｎｄ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｄｉｓｐｅｒｓｅｄ　ｆｌｕｉｄｓ　ｗｉｔｈ　ｓｕｂｍｉｃｒｏｎ　ｍｅｔａｌｌｉｃ　ｏｘｉｄｅ　（２）液体分子和纳米颗粒的界面效应以及　颗粒的聚集可能是纳米流体具有更好对流换热效　果的主要原因。　ｐａｒｔｉｃｌｅｓ［Ｊ］．Ｅｘｐｅｒ　Ｈｅａｔ　Ｔｒｎｓ，１ａ９９８（１１）：１５１—１７０．　［６］金翼，Ｙｕｌｏｎｇ　Ｄｉｎｇ，Ｄｏｎｇｓｈｅｎ　Ｗｅｌ１．Ｔｉ０２纳米流　（３）纳米流体作为新型换热介质，其优异　的换热性能可以减少能耗降低泵压，在冶金领域　具有广泛的应用前景和经济价值。　参考文献　体的对流换热系数测定［Ｊ】．冶金能源，２００６，２５　（６）：４７—５０．　［７］Ｘｕａｎ　Ｙ　Ｍ，Ｌｉ　Ｑ．Ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｎａｎ胡ｕｉｄｓ．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｈｅａｔ　ａｎｄ　Ｆｌｕｉｄ　Ｆｌｏｗ。２０００，２１：５８—６４．　［８】Ｋｅｂｌｉｎｓｋｉ　Ｐ，ＰｈｉＵｐｏｔ　Ｓ　Ｒ，Ｃｈｏｉ　Ｓ　Ｕ　Ｓ，ｅｔ．ａ１．　［１］宗燕兵，莫志英，程相利．冷却通道截面形状对高　炉铜冷却壁的影响［Ｊ］．钢铁研究学报，２００５，１７　（６）：１６一ｌ８，２５．　Ｍｅｃｈａｎｉｓｍｓ　ｏｆ　ｈｅａｔ　ｆｌｏｗ　ｉｎ　ｓｕｓｐｅｎｓｉｏｎｓ　ｏｆ　ｎａｎｏ—ｓｉｚｅｄ　ｐａｒｔｉｃｌｅｓ（ｎａｎｏｆｌｕｉｄｓ）．Ｉｎｔ　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｈｅａｔ　ａｎｄ　Ｍａｓｓ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ，２００２，４５：８５５—８６３．　［２］Ａｈｕｊａ，Ａ．Ｓ．Ａｕｇｍｅｎｔａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｉｎ　ｌａｍｉｎａｒ　ｌｆｏｗ　ｏｆ　ｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅ　ｓｕｓｐｅｎｓｉｏｎ，Ｊ　ｏｆ　Ａｐｐｌｉｅｄ　Ｐｈｙｓｉｃｓ，　１９７５，４６：３４０８—３４２５．　［９１　Ｄａｓ　Ｓ　Ｋ，Ｐｕｔｒａ　Ｎ，Ｒｏｅｔｚｅｌ　Ｗ．Ｐｏｏｌ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｃｈａｒｃｔｅｒ－　ｉｓｔｉｃｓ　ｏｆ　ｎａｎｏ．ｆｌｕｉｄｓ．Ｉｎｔ　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｈｅａｔ　ａｎｄ　Ｍａｓｓ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ，２００３，４６：８５１～８６２．　［３］马重芳，马庆芳．传热的强化技术［Ｊ］．力学情　［１０］谢华清，奚同庚，王锦昌．纳米流体介质导热饥埋　初探［Ｊ］．物理学报，２００３，５２（６）：ｌ４４４—１４４９．　报，１９７８，（１）：ｌ８—４０．　［４］Ｃｈｏｉ　Ｕ　Ｓ．Ｅｎｈａｎｃｉｎｇ　ｔｈｅｒｍａｌ　ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙ　ｆｏ　ｌｆｕｉｄｓ　ｗｉｔｈ　ｎａｎｏｐａｒｔｉｅｌｅｓ．ＡＳＭＥＦＥＣ，Ｎｅｗ　Ｙｏｒｋ，１　９９５：９９．　赵艳编辑　（上接第５９页）　到９９．９９％以上，系统补充量低于１％ｅ，年可节　水１７１．３６万ｍ　。　（４）系统投加水稳剂ＢＪＹ一４０３对Ａ３钢的　腐蚀率＜０．０７５ｍｍ／ａ，铜的腐蚀率＜０．００５ｍｍ／　ａ，Ａ３钢、钢材质的腐蚀速度均低于国家标准要　求，适合作为６号高炉密闭循环水系统的缓蚀　剂。　（２）系统的循环率与３号高炉敞开式循环　冷却水系统比，每年节约电能１７４５．８１ｋｗｈ，节　约电费７５０。６９万元。　（５）水质浊度高的问题通过逐步换水可以　解决。　赵艳编辑　（３）系统不必补充二级反渗透产水，采用　一级反渗透产水即能满足生产需要。